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HPLC 法测定紫参胶囊中芍药苷的含量
HPLC 法测定紫参胶囊中芍药苷的含量
摘要：建立紫参胶囊中芍药苷的测定方法，采用高效液相色谱法，色谱柱： Kromasil C18 柱，流动相：乙腈 -1% 磷酸溶液（ 30 ： 70 ），流速： 1.0ml·min-1, 检测波长： 270nm 。芍药苷在之间线性关系良好， r=0.9998 ；平均加样回收率为 98.9% ，（ n=5,RSD=0.8% ）。该方法操作简单，分离效果好，重复性好，可以用于紫参胶囊的质量控制。
关键词：紫参胶囊；芍药苷：含量测定； HPLC
紫参胶囊是在中医理论指导下研发的新中药复方制剂，由紫河车、太子参、白芍、酸枣仁、茯神等十味中药组成，具有温肾填精，双调阴阳的功效，用于绝经期综合症，闭经，月经不调，不孕症等。芍药苷为方中主药白芍中主要有效成分，但原标准中仅对其定性鉴别没有含量测定方法。为控制产品质量，保证疗效，我们建立了制剂中芍药苷的含量测定方法。
Determination of Paeoniflorin in Zishen
Capsules by HPLC
Cheng Shi-Yun1 ,Hao Zi-Xin2
(1.Anhui Provincial Institute for Food and
Drug Control,hefei,230051 ;
2.Anqing Institute for Drug
Control,Anqing,Anhui)
ABSTRACT A HPLC method for the
determination of paeoniflorin in Zishen Capsules was established.A Kromasil C18
column was uesd with acetonitrile and water and phosphoric acid(30:70:1) as the
mobile phase.The flow rate was 1.0ml·min-1.The detection wavelength was
230nm.The linear range was(r=0.9998)and the average recovety was %(
n=5,RSD=0.8%).The method is simple and sensitive with good separation
efficiency .It can be used in the standard of Zishen Capsules.
KEY WORDS HPLC;Zishen
Capsules;paeoniflorin;determination
1 材料与仪器
高效液相色谱仪，紫外检测器。
芍药苷对照品（中国药品生物制品检定所，批号：）；紫参胶囊（某医院提供）；甲醇、乙腈为色谱纯，重蒸水，其它试剂为分析纯。
2 方法与结果
2.1 色谱条件
色谱柱： Kromasil
C18 柱（ 4.6mm×250mm,5μm ），流动相：乙腈 -0.1% 磷酸溶液（ 15 ： 85 ），流速： 1.0ml·min-1, 检测波长： 230nm ，柱温： 25 ；进样量： 20μl 。理论板数：大于。分离度：。
2.2 溶液的制备
2.2.1 对照品溶液的制备
精密称取芍药苷对照品 mg ，置 ml 量瓶中，加甲醇溶解并稀释至刻度，摇匀，作为对照品贮备液。精密量取对照品贮备液 ml 置 ml 量瓶中，加甲醇稀释至刻度，摇匀，作为对照品溶液。
2.2.2 样品溶液的制备
取本品 20 粒的内容物研细混匀，取约 g, 精密称取，置具塞锥形瓶中，精密加入甲醇 50ml ，称定重量，超声处理（功率 250W, 频率 5kHz ） 30 分钟，放置至室温，再称定重量，用甲醇补足减失的重量，滤过，取续滤液即得。
2.2.3 阴性对照溶液的制备
取缺白芍的处方药，按样品溶液制备方法制备阴性对照溶液。
2.3 线性关系考察
分别精密量取对照品溶液（浓度） 4 ， 8 ， 12 ， 16 ， 20μl 注入液相色谱仪，按上述色谱条件在 230nm 波长处测定，以进样量为横坐标，以峰面积为纵坐标，绘制标准曲线，经回归处理，方程：结果表明，芍药苷进样量在范围内线性关系良好。
2.4 精密度考察
精密吸取同一对照品溶液连续进样 5 次，每次 20μl ，测定峰面积， RSD 为 0.6% ，表明精密度良好。
2.5 重复性试验
精密称取同一批号（）样品 5 份按供试液制备方法制备，依法测定。结果芍药苷平均含量是 mg·g-1, 其 RSD 为 1.2% ，表明本品测定方法重复性良好。
2.6 稳定性试验
取同一供试品溶液分别在配制后 0 ， 2 ， 4 ， 6 ， 8 ， 12 ， 24 进样 20μl ，测定峰面积， RSD 为 1.6% ，结果显示，供试品溶液在 12 小时内基本稳定。
2.7 阴性对照试验
取对照品溶液、样品溶液、阴性对照溶液，按本文条件各进样 20μl ，色谱图见图 1 ，在本文条件下，阴性对照无干扰。
2.8 加样回收率试验
精密称取已知含量的同一批（批号：，含量： mg·g-1 ）的样品 9 份，分别精密加入芍药苷对照品 ml ，按上述含量测定方法测定，结果见表 1 。
表 1 加样回收率试验结果
样品中含量 加入量
测得总量 回收率 平均回收率 RSD
（ mg ） （ mg ） （ mg ） （ % ） （ % ） （ % ）
1.5013 0.4096
1.4980 0.4096
1.4902 0.4096
1.5031
1.5122
1.5072
1.4950
1.5168
1.5036
2.9 样品含量测定
分别精密吸取对照品溶液与供试品溶液各 20μl ，注入液相色谱仪，测定峰面积，按外标法计算含量，结果 3 批样品（批号：）含量分别为 mg·g-1 。
3 讨论
对供试品溶液提取条件进行了考察，分别采用甲醇 50 ％甲醇作为溶剂，结果以甲醇提取效果较好；另外对提取时间进行考察，结果发现超声提取 30 分钟即能将芍药苷提取完全。
对芍药苷甲醇液进行光谱扫描，在波长 230nm 处有最大吸收，根据 2005 年版药典，本文选择测定波长为 230nm 。
芍药苷的含量测定方法已有多篇文献报道 [], 本文建立的方法具有样品处理简单，本品含量测定理论板数按淫羊藿苷峰计算应不低于时，样品分离良好，重复性好，阴性无干扰，加样回收率高，为完善质量标准提供了方法和依据。
[1] 国家药典委员会 . 中国药典（一部） [S]. 北京：化学工业出版社， 2005 ： .
[2] 顾海霞 . 高效液相色谱法测定孕康口服液中芍药苷的含量 [J]. 安徽医药， 2008 ， 12 （ 11 ）： 1051.
[3] 李
红，胡 静 . 高效液相色谱法测定固本益肠胶囊中芍药苷的含量 [J]. 中国药事， 2007 ， 21 （ 2 ）： 738.
[4] 陈世虎，陈志成 . HPLC 法测定保胎无忧片中芍药苷的含量 [J]. 中成药， 2005 ， 27 （ 4 ）： 470.
[5] 王
玉，魏英勤，王 伟等 . RP-HPLC 法测定四物汤中芍药苷的含量 [J]. 中成药， 2005 ， 27 （ 8 ）： 910.
[6] 孙景卫，丁吕成，贾善学 . RP-HPLC 法测定胃肠舒片中芍药苷的含量 [J]. 中国药师， 2005 ， 8 （ 12 ）： 1007.
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如何做好气象电子设备维护
摘
要 : 气象电子和现代计算机和信息技术在我国气象业务中的开发与应用已非常广泛，在技术装备管理、技术方法和设备维护上具有传统气象所不具备的特点。
气象行业的信息化建设起步是比较早的，信息化建设也的确促进了气象业务工作质的发展，但是从气象信息中心目前的信息化建设状况来看，也存在着一些问题：例如对气象行业中的信息系统建设，一般来说是重建设，轻维护，在维护里又重视对系统的保证，轻视对系统的改进，导致信息化建设的质量或者说品质不是很高等。本方法针对气象电子设备的管理与维修方法进行论述 , 对常见的气象电子故障进行判断维修，并对相应的通讯网络设计进行分析，并应用了电子技术专业的课程知识，对了解和掌握设备检修和网络保障具有重要作用。
关键词 : 气象 ; 电子设备 ; 检修 ; 网络保障
近年来 , 我国气象设备建设发展迅猛 , 各气象台站相继配备了新的气象雷达、 自动观测、
小型遥测站、 气象卫星广播数据接收和气象情报与网路等设备 , 这种高速发展与气象机务在人员、 专业和技术上更新的缓慢形成矛盾 , 给维护管理、更新新设备增加了困难 , 如何对这些先进设备进行正确的检修并保障网络设备的正常运行 , 充分发挥新设备在气象保障工作中的作用 , 是摆在我们面前需要解决的问题。
1
气象电子设备概述
要做好设备维护工作 , 设备保障要以预防为主。维护工作做的好设备故障率就会大大降低。随着现代电子技术的发展 , 大规模集成电路被广泛应用 , 目前 , 气象设备各部件的集成度也较高 , 机务人员的工作重点主要是维护
, 对设备的原理、 参数、
运行结果及用途的了解掌握是维护设备必备的。设备的保障工作要以维护为主、修理为辅 , 在设备正常运行时做好各种设备的正常维护 , 减少设备故障率和维修时间。要加强设备维护质量的考核工作 , 提高维修人员的业务技术 , 增强机务人员的业务素质和技能 。
2
气象电子设备维修方法
在电子设备维修中经常遇到设备由多个分机组成 , 电路复杂 , 各种连线密集。掌握一些行之有效的维修方法 , 会使排除疑难故障过程简便 , 保证业务设备的正常运转 , 电子设备维修经常用到的方法主要有以下 4 种。
2. 1
阻值法
阻值法适用于不加电设备的故障检查。在维修电路复杂、 无电路图及资料、 插板插件较多和连线交错的设备及电路时 , 阻值法往往能起到迅速查找故障部位的作用。日常工作中 , 用万用表适当的电阻档 , 将正常设备电路的各插件引脚、 连线、
电缆端点、 关键测试点的直流阻值测量并记录整理存档。当设备或电路故障时 , 在怀疑故障的部位测量出阻值
, 与原存档数据对比分析 , 针对有些故障 , 很快就能发现阻值差异并查到故障部位。阻值法可判断一些在线元件短路、断路故障。例如 : 二极管、 三极管、
电阻、 电感、 集成元件、 变压器及一些比较明显短路、
断路的故障电路 , 在测量时 , 要注意选用不同的电阻档及变换正负表笔测量 , 并考虑被测元件两端并接的电感、 电阻、 变压器等元件对所测阻值的影响。例如，用测量阻值法排除微机雷击故障，在拔去总线扩展槽上所有接口卡的情况下，用测量静态电阻值的方法逐一检查总线扩展槽各脚的对地电阻值。当测量至总线扩展槽的 A9 脚时，电阻值为 330Ω ，进一步测量 A2 ～ A8 脚对地电阻，其数值则在 1 ～ 5KΩ 之间不等且不稳定。在系统主板中， A2 ～ A9 脚对应于十六位数据总线的低八位，它们与位于 U9 的芯片 74ALS245 的第 11 ～ 18 脚相连接。我们知道， 74ALS245 芯片作为八位数据传送与接收电路，由于内部电路结构相同，加之其外围电路相同，其各功能相同的引脚在正常情况下的在线参数，尤其是对地电阻值应该很接近。因此，可以断定，位于 U9 的芯片 74ALS245 已经损坏，将其焊下，换上一只好的 74ALS245 芯片，将系统主板装入主机连接好后开机，二短六长 “ 嘟 ” 声消失，工作正常，故障排除。
2. 2
波形法
波形法就是根据需要用信号源在电路的某级输入一定幅度的标准波形信号 , 用示波器跟踪检测 , 观察信号通时波形及幅度的变化 , 分析电路的工作状态是否正常。波形法简单直观 , 很容易找出故障的部位与产生故障的原因。在无信号源注入检测时 , 可以临时引接其他电路产生的信号作为信号源 ; 也可用镊子点触输入端 , 用人体感应作为信号源。要准确地分析出被测电路各级、各点应该产生什么样的波形及幅度大小。那就是，根据已知信号的一小段波形，外延推出信号在整个时间轴的波形，以此计算信号频率，在已知时间段上任何噪声和信号失真，显然会引发外延信号波形的更大失真，由此造成测频差。例如 , 检测放大电路时 , 要查看逐级是否将信号波形放大 , 是否失真 ; 检测控制电路时 , 要查看控制信号波形的上升沿、下降沿是否陡直 , 波形宽度及幅度是否符合要求等。
2. 3
分隔和替代法
1) 在电路复杂、
元件较多、 故障不易查找时可用分隔法。可以把故障范围人为划分为几部分 ; 也可以切断部分电路 , 焊除某个元件或拔掉某块插件。采用分隔法 , 可以从电路的功能上分隔 , 可以从电路结构上分隔 , 还可以将怀疑故障部位分隔 , 目的是缩小查找故障范围。
2) 替代法一般在怀疑元件可能存在问题时采用。一试便知 , 快速简便。但要注意即便是同型号元件各项参数也有差异 , 会给某些数据带来误差。有些情况下可采用功能替代法。例如 : 外加电源替代原电路电源 , 外加控制信号替代原电路控制信号 , 当怀疑电源负载、 功率放大器负载故障时 , 可选用相近功率的灯泡、 烙铁、 电阻等假负载替代 , 也能快速查出故障原因及故障部位。
2. 4 电压和电流法
电压法是电子设备维修中常用方法。在分析掌握电路工作原理的情况下 , 对故障电路的关键测试点 , 晶体管各极、集成元件各脚的静态工作电压和动态工作电压、 电流进行测量 , 通过对电压电流数据的分析判断
, 确定故障的原因及部
位。例如 : 放大电路无信号通过时的各级、各点静态工作电压 , 与有信号通过时 , 电路处于放大工作状态时的动态工作电压会有明显变化。集成电路在有信号控制与无信号控制状态下 , 各功能脚电压应有不同。电流法适合检测短路、 开路的故障电路。例如 : 电源输出电路及负载是否正常的判断 , 通过观察设备中保险管熔断后的颜色和断裂程度 , 可以判断出短路电流的大小和发生短路故障的大致部位。电流法也可采用间接测量法 , 选一故障电流通过的电阻 , 测量电阻两端压降 , 根据计算出的电流值 , 分析判断故障的性质和原因。
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配电网无功补偿方案比较
配电网无功补偿方案比较
摘要：无功补偿对电网的安全、优质、经济运行具有重要作用。配电网规模巨大，负荷情况复杂，使用环境条件差，合理选择无功补偿方案和补偿技术意义重大，补偿工程也有很多问题值得认真分析和思考。本文重点分析、比较了配电网常用无功补偿方案的特点，由于无功补偿对电网安全、优质、经济运行具有重要作用，因此无功补偿是电力部门和用户共同关注的问题。合理选择无功补偿方案和补偿容量，能有效提高系统的电压稳定性，保证电网的电压质量，提高发输电设备的利用率，降低有功网损和减少发电费用。
我国配电网的规模巨大，因此配电网无功补偿对降损节能，改善电压质量意义重大。本文结合当前人们关注的电网无功补偿问题，重点分析、比较了配电网常用无功补偿方案特点。
[ 关键词 ] ：配电网 无功补偿
补偿方案 无功优化
1 配电网无功补偿方案比较
配电网无功补偿方案有变电站集中补偿、配电变低压补偿、配电线路固定补偿和用电设备分散补偿。
1 ）
变电站集中补偿
变电站集中补偿装置包括并联电容器、同步补偿器等，主要目的是平衡输电网的无功功率，改善输电网的功率因数，提高系统终端变电所的母线电压，补偿变电站主变压器和高压输电线路的无功损耗。这些补偿装置一般集中接在变电站 10KV 母线上，因此具有管理容易、维护方便等优点，但这种补偿方案对 10KV 配电网的降损不起作用。
为实现变电站的电压 / 无功综合控制，通常采用并联电容器组和有载调压抽头协调调节。但大量的实际应用表明，投切过于频繁会影响电容器开关和分接头的使用寿命，增大运行维护工作量，通常在实际中要限制抽头调节和电容器组操作次数。采用电力电子开关控制成本比较高、开关自身功率损耗也很大，因此变电站高压电压 / 无功控制技术仍有待进一步改善和研究。
鉴于变电站无功补偿对提高高压电网功率因数，维持变电所母线电压和平衡系统无功有重要作用，因此应根据负荷的增长安排、设计好变电站的无功补偿容量，运行中在保证电压合格和无功补偿效果最好的情况下，尽可能使电容器组投切开关的操作次数为最少。
2 ）
配电变低压补偿
配电变低压补偿是目前应用最普遍的补偿方法。由于用户的日负荷变化大，通常采用微机控制、跟踪负荷波动分组投切电容器补偿，总补偿容量在几十至几百千乏不等。目的是提高专用变用户功率因数，实惠无功就地平衡，降低配电网损耗和改善用户电压质量。配变低压无功补偿的优点是补偿后功率因数高，降损节能效果好。但由于配电变压器的数量多、安装地点分散，因此补偿工程的投资圈套，运行维护工作量大，也因此要求厂家要尽可能降低装置的成本，提高装置的可靠性。采用接触器投切电容器的冲击电流大 , 影响电容器和接触的使用寿命 ;
用晶闸管投切电容器能解决接触器投切电容器存在的问题，但明显缺点是装置存晶闸管功率损耗，需要安装风扇和散热器来通风与散热，而散热器会增大装置的体积，风扇则影响装置的可靠性。低压补偿装置安装地点分散、数量大，运行维护是补偿工程需要重点考虑的问题；另外，配电系统负荷情况复杂，系统可能存在谐波、三相不平衡，以及防止出现过补偿等问题。
3 ）配电线路固定补偿
大量配电变压器要消耗无功，很多公用变压器没有安装低压补偿装置，造成的很大无功缺额需要变电站或发电厂承担，大量的无功沿线传输使得配电网损居高难下，这种情况下可考虑配电线路无功补偿，线路补偿既通过在线路杆塔上安装电容器实现无功补偿。由于线路补偿远离变电站，因此存在保护难配置、控制成本高、维护工作量大、受安装环境限制等问题。因此，线路补偿的补偿点不宜过多；控制方式应从简，一般不采用分组投切控制；补偿容量也不宜过大，避免出现过补偿现象；保护也要从简，可采用熔断器和避雷器作为过电流和过电压保护。线路补偿主要是提供线路和公用变压器需要的无功，工程问题关键是选择补偿地点和补偿容量，线路补偿具有投资小、回收快、便于管理和维护等优点，适用于功率因数低、负荷重的长线路。线路补偿一般采用固定补偿，因此存在适合能力差，重载情况下补偿度不足等问题。自动投切线路补偿仍是需研究的课题。
4 ）
用电设备随机补偿
在 10KV 以下电网的无功消耗总量中，变压器消耗占 30% 左右，低压用电设备消耗占 65% 以上。由此可见，在低压用电设备上实施无功补偿十分必要。从理论计算和实践中证明，低压设备无功补偿的经济效果最佳，综合性能最强，是值得推广的一种节能措施。感应电动机是消耗无功最多的低压用电设备，故对于油田推油机、矿山提升机、港口卸船机等厂矿企业的较大容量电动机，应该实施就地无功补偿，即随机补偿。与前三种补偿方式相比，随机补偿更能体现以下优点：
a) 线损率可减少 20% ；
b) 线损率可减少改善电压质量，减小电压损失，进而改善用电设备启动和运行条件；
c) 释放系统能量，提高线路供电能力。
由于随机补偿的投资大，确定补偿容量需要进行计算，以及管理体制、重视不够和应用不方便等原因，目前随机补偿的应用情况和效果都不理想。因此，对随机补偿需加强宣传力度，增强节能意识，同时应针对不同用电设备的特点和需要，开发研制体积小、造价低、易安装、免维护的智能型用电设备无功补偿装置。
根据以上常用无功补偿方案的分析、讨论，我们可归纳、整理出四种补偿方案的特点和基本性能如表 1 所示。
表 1 四种无功补偿方法的特点比较
补偿方式
变电站集中补偿
配电变低压补偿
配电线路固定补偿
用电设备随机补偿
补偿对象
变电站无功需求
配电变无功需求
配电线路无功基荷
用电设备无功需求
降损范围
主变压器及输电网
配电变及输配电网
配电线路及输电网
整个输配电系统网
调压效果
较好
较好
较好
最好
单位投资
较大
较大
较小
较大
设备利用率
较高
较高
很高
较低
维护方便性
方便
较方便
方便
不方便
『参考文献』
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钻井工程施工顶驱服务设备管理经验探讨
钻井工程施工顶驱服务设备管理经验探讨
2004 年是顶驱服务不平凡的一年，顶驱增加了三台，挪威 MH 公司交流变频 500 吨顶驱两台，美国 VARCO 公司交流变频 250 吨顶驱一台。由于原来没有使用过挪威 MH 公司的交流变频 500 吨顶驱， MH 顶驱从安装、拆卸到变频系统和 VARCO 顶驱有很大差异，顶驱服务部在人员没有增加的情况下，努力完成了首次安装任务。在大家的共同努力下圆满完成了 2004 年的服务任务。
主要的管理经验如下：
一、 制定顶部驱动系统服务工程师《安全工作规程》
由于钻井工程施工是一项劳动强度高、危险性大的工作，而顶部驱动系统服务工程师必须每天在钻井现场甚至钻台面上工作，面临很大的危险性，所以我们制定了顶部驱动系统服务工程师《安全工作规程》。
该《安全工作规程》规定了顶部驱动系统服务工程师服务期间（包括路途当中）应当遵守的工作纪律。我们要求每一个顶部驱动系统服务工程师和我们顶部驱动系统服务部签订本《安全工作规程》一式两份，并严格遵守《安全工作规程》上的每一条条款。
通过以上措施，既保证了顶部驱动系统服务工程师和顶部驱动系统的安全，同时也避免了钻井队人员和设备受到伤害。有效延长了顶部驱动系统的使用寿命。
二、 制定详细的操作、保养、检查、记录规程
由于顶部驱动系统是集电子、电气、液压、机械等多学科的复杂大型设备，技术含量很高，为了保证顶部驱动系统正常运转，我们针对电动、液压两种顶部驱动系统分别制定了详细的操作、保养、检查、记录规程，这使得现场操作有规可依，保养有条可查，检查有章可寻，记录有表可尊。
通过制定以上顶部驱动系统操作、保养、检查、记录规程，有效避免了现场司钻的误操作，同时也避免了现场服务工程师漏保养、漏检查、漏记录现象。使得顶部驱动系统一直在正确操作、润滑良好的条件下运转，有效延长了顶部驱动系统的使用寿命。
三、 加强技术交流
由于顶部驱动系统是集电子、电气、液压、机械等多学科的复杂大型设备，属技术含量高的高精尖设备。为了保证顶部驱动系统正常运转，必须迅速提高顶部驱动系统服务工程师的技术水平，我们顶驱服务部规定从现场回来的技术服务工程师服务回来之后需写相应的工作报告。内容包括配件更换情况，出现故障处理情况 — 没有解决和最终解决的办法，电机锂基脂打注情况，液压油、齿轮油更换情况，以及对该台顶部驱动系统的整体评价。技术服务工程师服务回来之后至少进行顶部驱动系统技术讲座一次。
顶部驱动系统技术是目前国际主流钻井技术，它取代了传统的转盘驱动钻井技术，具有预防井下复杂，提高钻井工效等性能，目前境外钻井与国内重点探井招标大多要求使用顶驱设备。由于顶驱设备集机械、电子、液压于一体，结构复杂，要求现场服务工程师必须具备多方面的专业技能。
顶部驱动技术服务部通过开展 “ 技术交流课堂 ” 活动，快速培养了一支业务强、技术精的设备技术服务队伍，技术交流课堂上，各专业的行家里手各显神通，将复杂设备分解成多个部分，剖析原理、分析故障。技术服务工程师上井回来后，立即做技术汇报，详细说明钻井过程中设备的运行参数、故障处理方法。通过交流把操作规程中十分枯燥的条例细化，明确各类故障发生时的最佳处理方法，最后将这些方法输入计算机，编成一套现场排障咨询系统。参加活动新服务工程师均能独立顶岗，并多次在现场服务中快速排障，受到甲方用户好评。参加活动的老服务工程师进一步提高了自己的维修能力，使自己能更加快速的解决顶部驱动系统运转过程中出现的硬件及软件问题。
有了这套系统，第一次上井服务的工程师陈卫国、李军，在 1 小时内排除了复杂的变频系统故障，保证了中石化重点探井普光 1 井的正常钻进 : ；服务工程师龚伟民，在也门服务期间多次成功地处理了电路故障，受到甲方钻井公司嘉奖；有丰富经验的工程师张立军、李东明、赵建刚、马认琦，现场中善于思考，处理故障中能举一反三，在也门、沙特等地，多次处理了各类复杂的问题；高级工程师张明全，在沙特的半年时间内，利用 “ 技术交流 ” 经验，顺利的完成了各项任务。
四、 建立顶部驱动系统运转档案
为了更好的管理好顶部驱动系统，使顶部驱动系统的使用寿命延长，并更有效的发挥顶部驱动系统的作用，我们给特每台顶部驱动系统建立了运转档案。要求服务工程师上井队之前自己到档案管理员处领取顶部驱动系统运转记录本；从井队回来之后，立即把现场记录资料交到档案管理员处。并在随后的三天内上交相应的工作总结，工作总结内容包括配件更换情况，出现故障处理情况 — 没有解决和最终解决的办法，电机锂基脂打注情况，液压油、齿轮油更换情况，以及对该顶部驱动系统的整体评价。档案管理员负责分别整理每台顶部驱动系统的运转情况。
服务工程师出发之前到档案管理员处了解该台顶部驱动系统的整体状态，易出现的故障情况及处理办法，电机锂基脂打注情况，液压油、齿轮油更换情况，以及对该顶部驱动系统的整体评价，以便决定现场保养、检查时间，使自己具有缩短处理现场问题的时间能力。
五、 健全培训制度
为进一步提高顶部驱动系统服务工程师的顶驱服务技术，更好的为钻井队服务，我们加强了相关培训：
1 、
英语培训，以便更深的理解随顶驱而来的英语资料。以自学为主，集中培训为辅。
2 、 HSE 培训，提高健康、安全、环保意识，建立现代化钻井观念。
3 、
井控培训，能及时处理井喷时的紧急情况。
4 、
场地救护培训，处理现场急救情况。
5 、
消防培训，应付现场火灾。
以上培训分期、分批进行，要求每两年轮换一次。
六、 建立顶部驱动系统服务人才资源库
为了更好的服务于钻井队伍，为了中原石油勘探局在国外的整体利益，特建立人才资源库。人才资源库的内容包括： 1 、业务能力， 2 、思想道德， 3 、吃苦精神， 4 、团结协作精神， 5 、纪律性， 6 、大局观念等综合素质。通过这项活动，使服务工程师感到有压力，自觉提高自己的技术服务水平及服务质量。
服务部组织半年一次小评，一年一次大评，并把评选结果和奖金挂钩。
七、 要求顶部驱动系统服务工程师加强锻炼身体
加强体育锻炼，提高身体素质，是完成顶部驱动系统服务基本条件。因为在钻井现场出现危险的关键时刻，避免危险的唯一途径是反应快。
加强特长体育锻炼，顶驱服务部定期组织一些提高身体素质的体育比赛，以加强顶驱服务部服务工程师的凝聚力及完成顶部驱动系统服务任务的能力。
八、 建立顶驱配件管理制度
为了更好的管理使用顶驱，我们建立配件管理制度，统计各种型号顶驱现场常用配件及消耗件使用频率（更换时间），以及常用配件及消耗件的供货时间，以便现场人员补充配件及消耗件有章可循。
通过以上制度，可以避免和现场领导发生的不必要的误会。
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房建施工中铝模板技术的应用探讨
摘要 : 伴同我国社会经济的持续发展，城市化建设愈加健全，城市人口数量、密度持续扩张，导致建筑工程数量骤增，特别是房建工程规模的扩张，在一定层面有效减缓了民众的住房压力及用地紧张的问题。在此形势下，为深入改善房建施工质量，便应选择先进技术进行施工，比如铝模板技术等，以确保民众生命财产安全。基于此，本文先简单阐述了铝模板的概念，而后对房建施工中铝模板技术的应用要求与具体应用展开了探讨，以为建筑事业的更进一步发展给予相应借鉴。
关键词：房建施工；铝模板技术；应用
1 、铝模板概述
1.1 铝模板的定义
细致而言，铝模板即铝合金模板，具体通过模板、紧固、支撑结构、附件这四大系统组成，存在强度要求高、自重轻等性质。在铝合金和其骨架焊接之后，便会形成强度、刚度性能更好的金属模板。并且，位于工程项目支撑系统中，主要通过支撑头和立柱等构件构成；在紧固系统里面，具体在连接件和螺杆中体系那效用；在附件系统中，具体用作登高凳和拆模器等辅助工具。
1.2 铝模板的特性
1.2.1 强度高、质轻且具备较好承载力。此类模板较之以往的木制模板、胶合板等而言，更具应用价值，其具备健全的自支撑体系，材板经久耐用，且操作便捷。
1.2.2 施工便捷、高效。施工人员能以较短时间对定型模板予以安装、拆卸，无需经由大型垂直运输设备、物料平台等施工。而且系统设计简单，工人上手速度和模板翻转速度很快。熟练的安装工人每人每天可安装 20-30 ㎡，大大节约人工成本。
1.2.3 模板拆除之后混凝土表层效果较好。铝模板拆模之后，混凝土表层整洁光滑，与饰面、清水混凝土所提需求相符，不用抹灰，力求达到免抹灰效果。
1.2.4 周转次数多、分摊成本小。铝模板材质坚硬，周转次数较之以往的模板要多，且此类模板下部标准支撑与加固体系能经由调节杆变动层高高度，达成多次周转应用的目的，能够有效缩减应用成本。
2 、房建施工中铝模板施工工序
1 、测量放线并传递到施工层面，扎墙柱钢筋并预留水电管线（如果现场条件允许，安装单边墙模板）； 2 、安装墙柱模板和背楞，进行墙柱模板的初调工作， 3 、安装梁底板和斜撑，在安装楼板前进行墙板标高、垂直度、平整度的二次调整（避免楼面板安装完成后很难进行调整）； 4 、梁侧板、楼面板安装，进行墙柱板梁平整度及垂直度的全面检测； 5 、梁钢筋、楼板底筋、水电、面筋绑扎，安装 K 板、吊模； 6 、浇筑混凝土。
3 、房建施工中铝模板施工工艺
3.1 安装模板
安装模板之前，需保证所有模板接触面及边缘部已进行清理和涂油。当角部稳定和内角模按放样线定位后继续安装整面墙模。为了拆除方便，墙模与内角模连接时销子的头部应尽可能的在内角模内部。
封闭模板之前，需在墙模穿墙螺杆上预先外套 PVC 管，同时要保证套管与墙两边模板面接触位置要准确，以便浇注混凝土后能收回对拉螺丝。当外墙出现偏差时，必须尽快调整至正确位置，这只需将外墙模在一个平面内轻微倾斜，如果有两个方向发生垂直偏差，则要调整两层以上，一层调整一个方向。不要尝试通过单边提升来调整模板的对齐。
3.1.1 墙柱模板的安装
安装墙柱模板有两种方法，即 “ 双模 ” 及 “ 单模 ” 安装。外围墙体和大面积区域通常采用双模法安装，中间间墙等小面积区域采用单模法安装。
1 、在 “ 双模安装 ” 方法，即成对的模板先用对拉螺丝和销子连接，后一组模板用销子、楔子与前一组相连。其优点：
(1) 没有重复性工作；
(2) 两个装配工可以始终在墙模板两边交流，避免了盲目操作。
2 、单模安装较之双模安装的优点：
(1) 单边模板闭合成方形空间，有错误时，调整单面模板比调整双面模板要方便。
(2) 如果钢筋挡住对拉螺丝，因为可以看见，所以易于纠正，从而不耽误模板安装。
(3) 当模板封闭时，能够第一时间开始楼板模的安装。
要特别注意电梯井处，因为其四周的模板必须正确地安装在下层的平模外围护板上，保证平模外围护板水平以不影响电梯井的垂直度。然而，对面与它配合的模板所在的混凝土可能不平，如果有的地方混凝土太高，则它可能影响电梯井四边的校准所以必须铲除超出允许的水平范围。必须确保砼特别是钢筋不因过量或疏忽使用脱模剂而造成污染。墙的端部和门洞开口处模板应用木条定位在混凝土板上，墙模板需要用穿线保持直线并且用木板定位在混凝土地板以挤紧其底部；进行这些操作时，也需要用铅垂检查门洞开口部的垂直度，如有可能，门洞处安装定位工具。安装板模
3.1.2 板模的安装
安装墙顶边模和梁角模之前，在构件与砼接触面处涂脱模剂。
每排第一块模板已与墙顶边模和支撑梁连接。第二块模板只需与第一块板模相连，（通常两套销子就够了）。
第二块模板不与横梁相连是为了放置同一排的第三块模板时有足够的调整范围，把第三块模板和第二块模板联接上后，把第二块模板固定在横梁上。用同样的方法放置这一排剩下的模板。
可以同时安装许多排，铺设钢筋之前在顶板模面上完成涂油工作。顶板安装完成以后，应检查全部模板面的标高，如果需要调整则可在支撑杆底部加垫块调整水平度。
3.2 模板拆除
3.2.1 墙模拆除
拆除墙模之前保证以下部分已拆除：
(a) 所有钉在混凝土板上的垫木；
(b) 横撑；
(c) 坚直钢楞；
(d) 所有模板上的销子和楔子都已拆除。
(e) 在外部和中空区域拆除销子和楔子时要特别注意安全问题。另外在拆模期间必须重视收集材料，将大量的销子和楔子回收。拆模时尽可能的着手抽取对拉螺丝的工作，如果拆除早，只需要很小力量和很少的时间。拆除对拉螺丝之后就可以开始拆除模板的工作了。
所有部件拆下来以后立即进行清洁工作，越早清洁越好。当模板与平模外围护板固定在一起时，首先将墙模从底部开始拆除。要拆除的一排上的第一块模板因为与其它相邻模板有连接所以较难拆除，如果浇筑之前进行了适当的清洁和涂脱模剂工作（模板两侧边需要脱模剂）并且使用了拆模专用拉杆，则很容易拆除模板。剩余模板如在使用前已清洁和涂油，利用拆模专用拉杆将很容易拆除相邻模板。
当把模板转移到另一个地方时，做好标识并合理堆放在适当的地方，防止上层墙模的安装时出现乱拼乱凑现象，并且可以提高安装的速度。拆除外墙时要特别注意工作平台支撑或外架的安装及安全维护。
3.2.2 拆除梁、板模板
拆除时间根据每个工程项目的具体情况来设定，一般情况下 36 个小时以后可以拆除楼板模板和梁模板。拆除工作从拆除楼板模板及梁底模板开始，先拆除 130mm 销子和其所在的板梁上的梁模连接杆。紧跟着拆除楼板、梁与相邻顶板的销子和楔子。然后可以拆除楼板及梁模板。
拆除工作开始之前应架设工作平台以保证安全。拆除钢木模板及全钢板梁时至少要两人协同工作。每一列的第一块模板被搁在墙顶边模支撑口上时，要先拆除邻近模板，然后从需要拆除的模板上拆除销子和楔子，利用拔模具把相邻模板分离开来。在没有板梁而模板是从一墙跨到另一墙的地方，要先拆除有支撑唇边的墙顶边模。只能拆除有拆除标志部件的销子和楔子。严禁站立施工面，粗暴拆模，保护模板整体平整及边框。
楼板模板比墙模与混凝土接触时间更长，除非浇筑之前有适当的清洁和涂油工作，否则顶模更不容易脱开。拆除下来的模板应立即进行清洁工作。
参考文献
[1] 李渐波 . 对于高层建筑施工中的铝模板技术的应用认识 [J]. 四川水泥 ,2017(09):233.
[2] 仇铭华 . 铝模板技术在北美超高层建筑绿色施工中的应用 [J]. 施工技术 ,2013,42(14):66-68 ， 76.
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南方煤矿井下综采液压支架的装车方式
南方煤矿井下综采液压支架的装车方式
李开学
（四川省川南煤业有限责任公司鲁班山南矿，四川筠连 645251 ）
摘 要：综采工作面在搬迁过程中支架起吊装车速度是影响搬迁速度的一个主要因素，在芙蓉集团综采工作面搬迁中分别采用液压支架起吊装车方式、外置提升装置装车方式均取得较好的效果，在川南煤业公司鲁班山南、北矿综采工作面搬迁时采用外置挂钩自行提升装车方式，这种方式具有结构简单、设备投入少、安全性能高、支架起吊速度快等优点。
关键词：支架吊装方式 综采工作面搬迁 南方煤矿井下
1 、前言
随着机械化采煤方法在南方煤矿中的发展，综合机械化采煤方式也逐渐进入到南方的各大矿井中，为南方煤矿的稳定发展出了力。然而，由于南方地质条件差，综采工作面的走向长度均超不过 1km ， “ 搬家 ” 非常频繁，而液压支架又是综采工作面的主要设备，体积大，数量多，其搬迁的时间决定综采面的搬迁速度。在支架的搬迁过程中，支架起吊装车的速度又是影响搬迁速度的一个主要因素。为此，现将 3 种支架起吊装车方式作一分析，供参考。
2 、液压支架起吊装车方式分析
2.1 外力斜坡拉运装车方式
2.1.1 装车硐室准备：
在工作面开采结束线外修整一个支架装车硐室，其规格为： 5m （长） ×2.5m （宽） ×2.0m （高），用支护材料支护好顶板和巷帮。其底板用厚度 100mm 以上的混凝土硬化并形成一个 5° ∽ 10° 的斜坡，将专用平板车轨道安装于斜坡前方，使平板车的上平面与混凝土斜坡终端上平面平齐。再在装车硐室前方 10m 以上位置安装一台 8 ∽ 14t 回柱绞车作为牵引动力。吊装硐室示意图见图 1 。
2.1.2 工作原理：
先人工将专用平板车用固定装置固定在硐室斜坡前方的轨道上，作好装车准备。液压支架通过工作面各种绞车拉运到装车硐室前，再用硐室前方的回柱绞车牵引，沿混凝土斜坡将支架直接拉运到提前固定在轨道上的专用平板车上，再通过移溜泵或单体支柱移动支架位置，调整支架的位态，再安装好紧固装置，用绞车牵引出装车硐室，交给下一个运输工序。
2.1.3 优缺点
优点：
（ 1 ）设备投入少，只用一台 8 ∽ 14t 回柱绞车及其电控系统。
（ 2 ）支架上车速度快。
（ 3 ）工作人员少，只要 3 名（绞车司机 1 名，辅助工 2 名）即可装车。
缺点：
（ 1 ）吊装硐室准备时间长。由于底板要硬化，必须提前 3 天以上施工，保证混凝土的养护时间，达到质量要求。
（ 2 ）对巷道要求高。装车场所必须做到缓坡或无坡，长度为 15m 以上。
（ 3 ）混凝土斜坡容易损坏。由于支架较重，每次拉运时，均要对斜坡造成磨损和损坏，斜坡使用时间较短。
（ 4 ）支架在平板车上的紧固装置安装时间太长。由于平板车是相对固定在轨道上，有一定的活动范围，支架上车时容易造成支架与平板车偏移，甚至有支架侧翻的现象，安装孔对位困难，延长了紧固装置的安装时间。
（ 5 ）工作人员只能远处操作，近处作业时，危险性较大。
2.2 外置提升装置装车方式
2.2.1 装车硐室准备
在工作面开采结束线外修整一个支架装车硐室巷道断面，其规格为： 5m （长） ×3.2m （宽） ×2.4m （高），用支护材料支护好顶板和巷帮。再用单体液压支柱和长金属梁架设吊装架，使其有效空间尺寸为： 5m （长） ×2m （宽） ×2.2m （高），吊装架中心线与轨道中心线重合，且与巷道中心线偏移 200mm ，以便在吊装架一侧留出人行安全通道。用 40T 刮板输送机链条和 4 根行程在 400mm 以上的支架油缸及挂钩作为起吊工具。吊装架及硐室布置见图 2 。
2.2.2 工作原理：
用各种绞车将立柱收到位的支架拉到装车硐室内，将油缸活柱全部伸出，用挂钩钩住支架底座上的起吊孔，缓慢收油缸，将支架提升达到能通过平板车的高度后停止，清除轨道面上的浮煤矸，推入平板车，再缓慢伸油缸，将支架放在平板车上，当支架即将接触平板车时，用联接螺栓插入支架和平板车的安装孔内，直到四颗螺栓全部对位即行放下支架，退出挂钩，紧固螺栓，用绞车牵引出装车硐室，交给下一个运输工序。
2.2.3 优缺点
优点：
（ 1 ）吊装硐室准备时间短。因只用单体支柱和金属顶梁作为起吊架，可在一个小班内就能将吊装硐室架设好，不需要养护。
（ 2 ）吊装硐室支护性好，安全性高。
（ 3 ）支架起吊平稳，速度快，不会侧翻，安全性高。
（ 4 ）工作人员可近处作业，安全性高。
缺点：
（ 1 ）设备投入较多： 4 根 40T 刮板输送机链条和油缸及供进回液的管路，操作阀 1 组，安装较复杂。
（ 2 ）支架拉运到吊装硐室内，将大量的浮煤矸带入，易造成轨道变形，变位。支架起吊后浮煤矸堆积严重，清理时间长，影响装车速度。
（ 3 ）由于挂钩挂在支架底座上，支架整体悬空，移动性差，联接螺栓对位不容易，影响装车速度。
2.3 外置挂钩自行提升装车方式
2.3.1 装车硐室准备
在工作面开采结束线外修整一个支架装车硐室巷道断面，其规格为： 5m （长） ×3.2m （宽） ×2.4m （高），用支护材料支护好顶板和巷帮。再用单体液压支柱和长金属梁架设吊装架，使其有效空间尺寸为： 5m （长） ×2m （宽） ×2.2m （高），吊装架中心线与轨道中心线重合，且与巷道中心线偏移 200mm ，以便在吊装架一侧留出人行安全通道。用 40T 刮板输送机链条和挂钩作为起吊工具。吊装架硐室布置见附图 3 。
2.3.2 工作原理：
用各种绞车将立柱收到位的支架拉到装车硐室内，利用支架的立柱将顶梁上升，达到挂钩位置时，将挂钩挂在支架顶梁的吊装孔内，然后收立柱，将支架底座提升达到能通过平板车的高度后停止，清除轨道面上的浮煤矸，推入平板车，再伸立柱，将支架放在平板车上，当支架即将接触平板车时，一边摇动支架一边用联接螺栓插入支架和平板车的安装孔内，直到四颗螺栓全部对位即行放下支架底座，继续伸立柱，退出挂钩，紧固螺栓，用绞车牵引出装车硐室，交给下一个运输工序。
2.3.3 优缺点
优点：
（ 1 ）设备投入少： 4 根 40T 刮板输送机链条和挂钩。
（ 2 ）吊装硐室准备时间短。因只用单体支柱和金属顶梁作为起吊架，可在一个小班内就能将吊装硐室架设好，不需要养护。
（ 3 ）吊装硐室支护性好，安全性高。
（ 4 ）支架起吊平稳，速度快，不会侧翻，安全性高。
（ 5 ）工作人员可近处作业，安全性高。
（ 6 ）联接螺栓对位安装时安全，对位准确快捷，装车速度快。
缺点：
（ 1 ）支架拉运到吊装硐室内，将部分浮煤矸带入，易造成轨道变形，变位。支架起吊后浮煤矸堆积较多，清理时间较长，影响装车速度。
3 、结论
以上 3 种支架的吊装方式，在南方矿井（芙蓉集团、川南煤业公司等）井下多次使用，认为第 3 种方式（外置挂钩自行提升装车方式）最为实用，吊装 1 架支架后立即对吊装架进行加固，使起吊挂钩不发生变形和位移，固定好轨道，增加浮煤矸清理人员，可将原来 2 个小时吊装 1 架支架，缩短到 1 小时就能吊装 1 架支架，实现了快速吊装支架的目的。在川南煤业公司鲁班山南矿井下综采工作面回撤期间，使用该方法后，从原来需用 40 天左右才能回撤一个工作面缩短到 20 天左右就能完成，效果非常明显。值得所有南方矿井推广应用。
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锚杆支护智能化无损检测技术研究与应用
为验证应用锚杆支护无损检测技术进行锚杆锚固参数无损检测的可行性和检测结果的准确率，项目工程应用选择在潞安环能股份公司王庄煤矿实施。通过与现场技术人员协商，选择在已受采动影响、巷帮顶煤体酥软的 5204 风巷进行锚杆锚固参数无损检测。检测中，不仅对刚施工的顶锚杆、帮锚杆、锚索进行动测，而且对已施工 3 个月以上的顶锚杆、帮锚杆、锚索进行测动，检测锚杆、锚索的锚固参数变化情况。
1 巷道工程概况
1.1 工程地质条件
本项目现场检测巷道为 5204 风巷，沿煤层底板施工，巷道设计总长度约 1526 米，巷道地表相对位置在常村疗养院南侧。 5204 风巷位于 52 盘区，沿东西方向布置，北侧为 5206 工作面，南为 F114 断层及保护煤柱，东接 52 皮带、 52 轨道巷，西临井田边界。受 5206 工作面回采影响，该巷帮顶煤体酥软。该工作面所掘煤层为沁水煤田 3# 煤，赋存于二叠系山西组中下部地层中，属陆相湖泊型沉积，煤层厚度稳定，平均厚度 6.75m ，普氏硬度 1—3 ，煤层倾角一般为 2—5 度，容重 1.35t/m3 ，含加矸 0—2 层。 3# 煤层直接顶为粉砂岩，厚度在 1.69—3.29 米，平均厚度 2.36 米，普氏硬度 3—8 ，其上覆老顶为中砂岩及细砂岩，厚度在 1.29—12.32 米，平均厚度 5.04 米，普氏硬度 3—8 。
1.2 巷道支护设计
5204 风巷采用全锚支护方式，支护断面 4.0*3.0 米矩形断面。
1 、顶板支护
每排采用 ø20L2400mm 的高强度螺纹钢锚杆 5 根，间距 900mm ，排距 800mm ，树脂药卷锚杆，每根锚杆采用双速 2360 、 Z2360 各一支，锚固长度 1400mm ，铺设金属网和 ø14mm 圆钢焊制的长 3700mm 钢筋梯子梁。
锚索加强支护为每隔 2.4m 布置两根 15.24mm 的小孔径预应力锚索，锚索孔深度为 8.0m ，锚索长度为 8.3m, 每根锚索采用的树脂药卷为双速 2360 一支， Z2360 二支，锚固长度 2.1m ，每根锚索采用一块 400mm 长的 18# 槽槽钢，一块规格为 100*100*8mm 的钢板，锁具一套。
2 、两帮支护
内帮支护采用 ø20L2000mm
高强度螺纹钢锚杆 4 根，间距为梁头往下 300mm 、 800mm 、 800mm 、 800mm 、 300mm ，排距 800mm ，树脂药卷加长锚固，每根锚杆采用 CK2335 、 Z2360 各一支，锚固长度 1000mm ；外帮支护采用 ø20L2000mm 高强度螺纹钢锚杆 5 根，间距为梁头往下 200mm 、 650mm 、 650mm 、 650mm 、 650mm 、 200mm ，排距 800mm ，树脂药卷加长锚固，每根锚杆采用 CK2335 、 Z2360 各一支，锚固长度 1000mm ；两帮均铺设金属网和 ø14mm 圆钢焊制的长 2800mm 钢筋梯子梁。
3 、质量要求
（ 1 ）顶螺纹钢锚杆锚固力不小于 100KN 。
（ 2 ）帮螺纹钢锚杆锚固力不小于 70KN 。
（ 3 ）锚杆间排距误差 ±50mm 。锚索间距误差 ±50mm 。
（ 4 ）锚杆外露长度：螺母以外大于 20mm ，且小于 50mm 。
（ 5 ）钻孔深度与锚杆有效长度（钻孔内锚杆长度）误差不大于 30mm 。
（ 6 ）锚杆安装扭矩不小于 150N·m 。
（ 7 ）锚杆角度：顶角锚杆角度不小于 20 度，上帮锚杆角度不小于 20 度，其余锚杆角度不超过设计的 ±3 度。
（ 8 ）巷道超高 300mm ，两帮各补打一根帮锚杆；巷道超宽 300mm ，顶板补打一根顶锚杆（与改位置的顶锚杆在同一排），补打锚杆的位置与帮的距离、锚杆角度和原设计相同，并用钢筋梯子梁与同一排的其它锚杆相连。
表 1 巷道支护参数表
杆体
锚垫
紧固装置
锚固力
锚固剂
网片
钢筋梯子梁
网丝
材质
规格
材质
规格
材质
规格
型号
支 / 孔
材质
规格
材质
规格
顶板支护
螺纹钢锚杆
ø20L2400mm
钢板
100*100*10
A3 圆钢
HYB 型快速安装器
100KN
双速 2360
1
小格型金属网
1000*4000
ø14 圆钢
70*
3700
16# 铅丝
Z2360
1
两帮支护
高强度螺纹钢锚杆
ø20L2000mm
M22
70KN
CK2335
1
1000*3000
70*
2800
Z2360
1
2 检测方法
为了实现对锚杆锚固系统的锚固长度、锚固位置、预应力以及锚固力进行
无损动力测试，建立如图 2 所示的检测系统。其主要工作原理是用力锤或超磁激振器敲击锚杆、锚索外露端正面，使锚杆、锚索产生一微小的纵向振动，由安装在传感器连接装置上的加速传感器采集锚杆、锚索微振动加速度，加速度传感器采集到的加速度信号过导线传输到 KM-1 型锚杆无损检测仪上，锚杆无损检测仪将该加速度信号转换成数字信号并存储，最后通过分析软件分析计算锚固长度、锚固位置、预应力以及锚固力。
① 预应力计算
首先打开分析软件，调出所测锚杆波形，选择波形中两条相似波形中的任一条波形，读取波形中入射波波峰值与反相反射波波峰值；计算反相反射波波峰值与入射波波峰值的比值。最后由式（ 1 ）计算预应力。
N=-74.27η+61.27 （ 1 ）
② 锚固极限力的计算
打开分析软件，调出任一锚杆波形，选择波形中两条相似波形中的任一条波形，读取波形中入射波与反相反射波之间的传播时间以及反相反射波与同相反射波之间的传播时间。先由入射波与反相反射波时间差的 1/2 乘以 5175 （锚杆杆体纵波波速）求得未锚固段长度，将锚杆长度减去未锚固段长度就得锚固段长度；然后由 2 倍锚固段长度除以锚固开始反相反射波与锚固结束同相反射波之间传播时间求得锚固段纵波波速；最后由式（ 2 ）计算锚杆（或锚索）的锚固极限力。
锚固极限力 （ 2 ）
式中： 为未端锚固长度；
为锚杆长度； 为锚固体纵波波速； 为动静对比系数，由动力测试和拉拔试验确定； 为杆体密度；
为树脂密度； 为树脂泊松比； — 为杆体树脂锚固体直径； — 杆体直径； — 锚杆工作载荷。
3 现场检测数据处理与分析
3.1 锚固位置、锚固长度检测
为了对潞安王庄矿的锚网梯、锚索联合支护进行支护质量评价，本项目随机抽取 5204 风巷中最近施工的顶锚杆、帮锚杆和锚索进行无损动力检测，其动力检测波形如图 3 、 4 、 5 、 6 、 7 、 8 、 9 、 10 、 11 、 12 、 13 、 14 、 15 、 16 、 17 、 18 、 19 、 20 、 21 、 22 、 23 、 24 、 25 、 26 、 27 所示；同时又对施工 3 个月以上顶锚杆、帮锚杆和锚索进行了无损动力检测，其动力检测波形如图 28 、 29 、 30 、 31 、 32 、 33 、 34 、 35 、 36 、 37 、 38 、 39 、 40 、 41 、 42 、 43 、 44 、 45 所示。
（一）最近施工的锚杆、锚索
表 2 最近施工的锚杆、锚索长度参数表
编号
48
49
50
51
61
62
63
64
36
37
40
41
42
锚杆（索）长
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
锚固位置
1.06
0.65
1.14
0.94
1.26
1.00
1.03
1.14
1.10
0.82
1.11
0.71
0.71
锚固长度
1.34
1.35
1.26
1.46
1.14
1.40
1.37
1.26
0.90
1.18
0.89
1.29
1.29
编号
43
44
39
52
53
54
55
56
57
58
59
60
锚杆（索）长
2.0
2.0
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
8.3
锚固位置
0.79
1.00
5.67
5.31
5.73
5.22
5.70
5.83
6.12
5.92
5.99
5.86
锚固长度
1.21
1.00
2.58
2.33
2.52
2.13
2.55
2.13
2.13
2.33
2.26
2.39
从表 2 可以看出：顶锚杆除 50 号、 61 号、 64 号锚杆的锚固长度较设计长度短 90 ％以外，其余锚杆的锚固长度基本上达到要求；帮锚杆除 36 号、 40 号锚杆的锚固长度较设计长度短 90 ％以外，其余锚杆的锚固长度基本达到要求；锚索的锚固长度基本达到要求。锚杆中只有 49 号锚杆锚固剂未锚固在端部，但有 52 号、 54 号、 55 号、 56 号锚索锚固剂未锚固在端部。
（二）施工３个月的锚杆、锚索
表 3 施工 3 个月的锚杆、锚索长度参数表
编号
1
3
7
8
11
12
15
16
19
锚杆（索）长
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
锚固位置
0.84
0.90
0.71
0.68
0.72
0.71
1.10
0.81
0.87
锚固长度
1.56
1.27
1.69
1.72
1.50
1.48
1.12
1.59
1.53
编号
75
76
77
78
79
80
69
70
71
锚杆（索）长
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
8.3
8.3
8.3
锚固位置
0.97
0.79
1.10
0.77
0.76
0.84
6.15
6.11
5.95
锚固长度
1.03
1.21
0.90
1.23
1.24
1.16
2.10
2.14
2.30
从表 3 可以看出：顶锚杆除 3 号、 15 号锚杆的锚固长度较设计长度短 90 ％以外，其余锚杆的锚固长度基本上达到要求；帮锚杆除 77 号锚杆的锚固长度较设计长度短 90 ％以外，其余锚杆的锚固长度基本达到要求；锚索的锚固长度基本达到要求。顶锚杆中有 3 号 11 号、 12 号、 15 号锚杆锚固剂未锚固在端部，帮锚杆、锚索均正常。
3.2 锚固力检测
为检验上述锚杆的锚固力是否达到设计锚固力要求，我们在 5204 风巷随机施工了两根锚固长度分别为 0.4 米、 1.0 米左右的锚杆，先对这两根锚杆进行无损动力检测，测得其实际锚固长度和计算锚固长度，动测波形如图 46 、 47 所示；最后对这两根锚杆进行拉拔试验测得其锚固极限力，具体如表 4 。
表 4 动静对比锚杆长度、锚固极限力参数表
编号
锚杆长度 /m
锚固位置 /m
实际锚固长度 /m
动测锚固长度 /m
实际长度与动测长度比值
锚固极限力 / KN
25
2.40
1.43
0.57
0.53
1.08
50.00
28
2.40
0.82
1.18
1.03
1.14
150.00
理论分析可知自由锚固锚杆的波速计算公式为
（ 3 ）
由式（ 3 ）计算锚杆直径 20mm 、孔径 28mm 的自由锚固体的波速为 4853.2m/s ；锚索直径 15.24mm 、孔径 28mm 的自由锚固体的波速为 1524.3 m/s 。由表 1 的实际长度与动测长度比值可得 25 、 28 号锚杆实际锚固体波速为 5241.5 m/s 、 5532.6 m/s ，将 25 锚杆锚固体波速和实际锚固极限力代入式（ 2 ）可得 为 2.2*10-7 ，最后将该 值和 28 号锚杆实际锚固体波速代入式（ 2 ）可求得 28 号锚杆的锚固极限力为 162.0KN ，误差 8% 在 10% 以内。则按照此 值和式（ 2 ）计算上述检测锚杆的锚固力为表 5 。从表 5 中可以看出：顶锚杆的锚固力极限在 93—179KN ，锚固极限力低于 123 KN 的只有 15 号锚杆；帮锚杆的锚固极限力在 84—164 KN ，锚固极限力低于 100 KN 的只有 44 号、 77 号锚杆；锚索的锚固极限力在 175—359 KN ，锚固极限力低于 120 KN 的只有 39 号 /57 号锚索。
3.3 轴向工作载荷评价
轴向工作载荷主要根据入射波波峰值与反相反射波波峰值的比值来进行评价，在前面第四章的实验室试验中发现，直径 20mm 的锚杆的轴向工作载荷载 60KN 以上时，其反射波比值均在 0.2 左右，从前面波形分析知：新近施工的锚杆中 48 、 50 、 51 、 62 、 63 、 36 、 41 、 42 的轴向工作载荷可能小于 60KN ；施工 3 个月的锚杆中顶锚杆只有 12 号的轴向工作载荷可能在 60KN 以下，而 77 、 78 、 79 、 80 等锚杆的轴向工作载荷可能小于 60KN 。按式（ 1 ）计算轴向工作载荷如表 6 ，显然帮锚杆的轴向工作载荷（或预应力）偏低的比例较大，应在施工中采取措施提高帮锚杆的预应力。
表 5 锚杆、锚索锚固力计算表
编号
48
49
50
51
61
62
63
64
36
37
40
41
42
实际锚固长度 /m
1.34
1.35
1.46
1.14
1.14
1.4
1.37
1.26
0.9
1.18
0.89
1.29
1.29
动测锚固长度 /m
1.07
1.06
1.09
1.22
0.9
1.13
1.15
1.03
0.71
0.95
0.71
1.03
1.04
锚固极限力 / KN
171
178
133
169
149
174
157
153
118
148
113
164
161
编号
43
44
39
52
53
54
55
56
57
58
59
60
实际锚固长度 /m
1.21
1
2.58
2.33
2.52
2.13
2.55
2.13
2.13
2.33
2.26
2.39
动测锚固长度 /m
0.97
0.97
2.23
1.58
1.89
1.58
1.67
1.55
1.87
1.7
1.67
1.81
锚固极限力 / KN
153
84
220
331
336
250
359
261
175
285
268
270
编号
1
3
7
8
11
12
15
16
19
75
76
77
78
实际锚固长度 /m
1.56
1.27
1.69
1.72
1.5
1.48
1.12
1.59
1.53
1.03
1.21
0.9
1.23
动测锚固长度 /m
1.37
1.1
1.53
1.51
1.42
1.34
1.09
1.32
1.34
0.89
1.03
0.8
1.01
锚固极限力 / KN
162
136
164
179
132
144
93
187
160
111
135
92
148
编号
79
80
69
70
71
实际锚固长度 /m
1.24
1.16
2.1
2.14
2.3
动测锚固长度 /m
1.00
0.98
1.55
1.53
1.75
锚固极限力 / KN
155
131
250
273
264
表 6 小于 60KN 锚杆工作载荷计算表
编号
48
49
50
51
62
63
36
位置
顶
顶
顶
顶
顶
顶
帮
比值
0.37
0.6
0.71
0.5
0.38
0.38
0.7
轴力 /KN
51
38
32
43
50
50
31
编号
41
42
12
77
78
79
80
位置
帮
帮
顶
帮
帮
帮
帮
比值
0.86
1.12
0.7
1.01
1.03
0.77
0.64
轴力 /KN
23
14
31
16
15.5
28
36
4 结论
通过对 5204 风巷中的顶锚杆、帮锚杆及锚索进行锚固位置、锚固长度、锚固力、轴向工作载荷进行检测， 5204 风巷中施工的锚杆大部分达到设计要求，但仍有少部分锚杆未达到设计要求，如部分顶锚杆的锚固长度未达要求，较个别的锚杆的锚固力相对其它锚杆较低，施工的个别锚杆出现锚固在端部的现象；一个较为普遍的现象是：锚杆在施工中施加的预应力大多数较低，尤其以帮锚杆最为突出；施工后的顶锚杆的工作载荷普遍大于 60KN ，而帮锚杆的工作载荷一般较低。以上事实表明，将锚杆支护智能化无损检测技术应用于煤矿锚杆支护检测与效果评价是可行的，值得全面推广应用。
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